水工钢结构露顶式平面钢闸门设计计算书-水利水电工程钢结构课程设计-文库吧

【正文】

21 20 480 2021 21 400 2021 根据上表计算，选用面板厚度 t=12mm。 面板不梁格的连接计算 面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向 的横拉力 P，已知面板厚度 t=12mm并且近似地取板中最大弯应力 max= =1602mmN 则 P=max= 12160=面板不主梁连接 焊缝方向单位长度内的剪力： T=02IVS ==（ N/mm） 计算面板不主梁连接的焊缝厚度： hf ====(mm) 面板不梁格连接焊缝最小厚度 hf 四、水平次梁、顶梁和底梁的设计 水平次梁和顶底梁都是支承在隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力按 q=P 2 下上 aa  现列表计算如下： q =1284kN/m 梁号 梁轴线处水压强度p(kN/m) 梁间距 (m) 2 下上 aa  q=p 2 下上 aa  kN/m 1(顶梁 ) 水利水电工程钢结构课程设计 6 / 25 2 3 4(主梁 ) 5 6 8(主梁 ) 9 10 11(主梁 ) 12 13 14(主梁 ) 15 水利水电工程钢结构课程设计 7 / 25 16 17(主梁 ) 18 19 20(主梁 ) 21 22 23(主梁 ) 24(底梁 ) 顶梁荷载按下图计算 根据上表计算，水平次梁计算荷载取 , 水平次梁为 9 跨连续梁，跨度为 。水平次梁弯曲时的边跨跨中弯矩为： 水利水电工程钢结构课程设计 8 / 25 次中M=（ ） 支座 B 处的负弯矩为： BM次=() W= M= =161875( 3mm ) 考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选 ，由附录三表 4 表查得： A=2883( 2mm )； XW =1780000 ( 3mm )。 XI =17804000( 4mm )； 1b =73(mm)。 d=7(mm) 面板参加次梁工作有效宽度按下式计算，然后取其中最小值。 B≤1b +60t=73+6012=793(mm) B=ξ1b( 对跨间正弯矩段）； B=ξ2b(对支座负弯矩段）； 按 10 号梁计算，设梁间距 b=(b1+b2)/2=(750+650)/2=700(mm).确定上式中面板的有效宽度系数ξ时，需要知道梁弯矩零点之间的距离 L0不梁间距 b 之比值。对于第一跨中正弯矩段取 l0==*2021=1600(mm)。对于支座负弯矩段取l0==*2021=800(mm)。根据 l0/b 查表 71 得： 对于 l0/b=1600/700= 得ξ 1= 则 B=ξ1b=700=490(mm) 对于 l0/b=800/700= 得ξ 2= 则 B=ξ2b=700=308(mm) 水利水电工程钢结构课程设计 9 / 25 对于第一跨中弯矩选用 B=490(mm)，则水平次梁组合截面面积： A=2883+49012=8763(mm2) 组合截面形心到槽钢中心线的距离： e=(49012106)/8763=71(mm) 跨中组合截面的惯性矩及截面模量为： I 次中 =17804000+2883712+49012353=39540203(mm4) Wmin= =231223(mm2) 对支座段选用 B=308(mm).则组合截面面积： A=2883+30812=6579(mm2) 组合截面形心到槽钢中心线的距离： e= =(mm)。 支座处组合截面的惯性矩及截面模量： I 次 B=17804000+2883+30812=43867304(mm4) Wmin= =275030(mm2) 由于支座处 B 弯矩最大，而截面模量较小，故只需验算支座 B 处截面的抗弯强度，即： 次 = minWMB次 = =112N/mm2=160N/mm2 说明水平次梁选用 槽钢满足要求。 水利水电工程钢结构课程设计 10 / 25 扎成梁的剪应力一般很小，可丌必验算。 受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于 水平次梁在 B 支座处，截面的弯矩已经求得 M 次 B=,则边跨挠度可近似地按下式计算： Lw=3