煤矿主井提升机的选型设计-毕业论-文库吧

【正文】 降物料时 sma / ，这里取 2/ sma u—— 箕斗在卸载曲轴内爬行时间，可暂取 u =10s  —— 休止时间，箕斗休止时间按参考资料《矿井提升设备》中的规格表 这里暂取 s10 表 2— 1 箕斗休止时间 箕斗规格， t 6 8～ 9 12 16 20 休止时间， s 8 10 12 16 20 、确定一次合理提升量 39。Q 根据矿井年产量及估算出的一次提升循环时间，即可求出一次合理的提升量为： 8 rnf tb TxccAnQ   3600 39。39。 ， t/次 —— 公式 24 =143003600   =式中： An—— 矿井年产量， t/年； C —— 提升不均衡系数，对于主井提升设备，箕斗提升 C=，罐笼提升C=，混合提升 C= fc —— 提升富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有 的富裕系数 nb —— 提升设备年工作日， nb =300 天 t r —— 提升设备 的日工作小时， t r=14 小时 、选择标准箕斗 根据计算出的一次合理的经济提升量，查箕斗规格表，选择标准箕斗。在不加大提升机规格条件下可优先考虑选用较大容量的箕斗。通过比较这里试选择 JDS12/110 4型箕斗。 、 核算箕斗一次合理提升量 VrQ m —— 公式 25 = = 吨 式中： V —— 箕斗的容积 ,m3 mr —— 煤的松散比重 由计算可得所选箕斗合格满足要求，所选取的箕斗其型号和技术参数如下： 表 2— 2 箕斗型号 罐道 有效容积 m3 提升钢丝绳 箕斗自身重量 JDS12/110 4 钢丝绳罐道 四根 本次设计采用的是同侧装卸式箕斗的优点在于，装卸方便，有利于实现自动化生产，有效的提高了生产效率，同时箕斗休止时间  取 12 秒。 、根据所选的箕斗型号，计算一次提升循环所需 要的时间 xT fnrnx CAC QtbT   3600 —— 公式 26 = 00 00 036 00   = 式中： Q—— 箕斗的一次合理提升量 9 、 计算实际提升速度 v 将上面所求得的时间 xT 带入可得提 升机的实际速度为：      2 422 aHuTauTav xx  ， m/s —— 公式 27 =      2 22  =v 是选择提升机标准速度的一个依据 ,按 v 在提升机技术性能表中选用相近的标准速度。 10 3. 提升钢丝绳的选择计算 、 主提升钢丝绳的选择 提升钢丝绳的用途是悬吊提升容器并传递动力。当提升机运转时通过钢丝绳带动容器沿井筒运动，所以钢丝绳是矿山提升设备 的一个重要组成部分，它对矿井提升的安全和经济运转起着重要作用。由于钢丝绳的种类很多，其用途和工作环境也各不同，考虑到各种原因，所以多绳摩擦提升机的主提升钢丝绳最好选用镀锌三角股钢丝绳，因三角股钢丝绳表面圆整光滑耐磨，而疲劳性能好，寿命长，有利于提高摩擦衬垫的使用寿命和改善防滑条件，主提升钢丝绳用数一般为偶数根，根据我国煤矿的使用经验，最好采用四根或者是六根，优先采用四根，为减少提升过程中的横向旋转，所用的主绳应半数左捻，半数右捻，并且交错排列悬挂。 、多绳提升的主提升钢丝绳需要的每米的质量为：  CaBzpHmgnmmm039。 —— 公式 31 =   4 39 7 0 101 4 7 041 1 5 0 01 2 5 4 06 = mkg / 式中： m —— 一次提升货载重量， mkg/ ； n—— 主提升钢丝绳的根数； B —— 主提升钢丝绳的公称抗拉强度，取 B ＝ 1400Mpa； 0—— 钢丝绳密度，三角股钢丝绳的密度为 9700 2/mkg CH —— 钢丝绳的悬垂长度， 39。jhC HHHH  = 500 +10 + = m H—— 提升高度 39。jH —— 39。  Xjj HHH 1hHHHHH fgeXj  =  XH —— 卸载高度 eH —— 箕斗箱高度，可按下式计算： 11 eH ＝ rH － rh ＝ 1 0 7 0 03 7 5 01 4 4 5 0  rH —— 箕斗全高 （ 14450mm） rh —— 连接装置的高度（ 3750mm） hH —— 尾绳环的高度 hH = gH + =  m gH —— 过卷高度，是指容器从正常卸载位置提升到容器的任一部分与天轮缘时所走的距离。《煤矿安全规程》规定：立井提升的过卷高度和过放距离，对于罐笼和箕斗提升，不得小于下表所列数值： 表 31 过卷高度和过放距离 提升速度 / 3 4 6 8 10 过卷高度和过放距离 / m 这里取过卷高度 Hg= fH —— 防撞梁底至导向梁底层面的高度 fH = 1h —— 导向轮中心高出导向轮层面的高度 am —— 钢丝绳安全系数 ,对于多绳用的新钢丝绳《煤矿安全规程》规定 ,当专为升降物料时： am  = 这里取 am = 计算出 pm 以后，从钢丝绳规格表中选取与其接近的标准钢丝绳。根据附表 I— 17选取 6 )37( 股 — 32— 1470— 特 — 甲 — 镀 — 左，右捻各 两根，破断拉力总和 668537 ㎏单位重量 ㎏ /m 、钢丝绳安全系数的校验： am ＝ Hcp Qn P  42 —— 公式 32 =   = 7am 故所选的钢丝绳校验合格，符合要求。 12 式 中： pQ —— 所选钢丝绳所有钢丝的破断拉力之和 gmQ  一次提升的货载的重力 gmQ zz  容器的自重 gmp p 钢丝绳每米的重力 、 尾绳的选择 平衡尾绳是为了平衡提升钢丝绳的重力设置的，由于它负担自重而无其他的载荷，因此对材料的抗拉强度无特殊要求，但为了安全而要求它具有旋转不旋转等特点，因此以前长采用扁钢丝绳，但扁钢丝绳制作效率低， 价格贵，目前我国大多数矿井改用不旋转的圆股钢丝绳，作平衡尾绳。 作平衡尾绳的钢丝绳，其抗拉强度可选用 MpaB 1400 的。 我国广泛的采用的等重尾绳的单位长度的质量为： pq mnnm  39。 —— 公式 33 =  =㎏ /m 根据计算出来的尾绳单位质量，查钢丝绳规格表，选取 6 37圆股钢丝绳。 尾绳的长度计算 H 尾 ＝ HHh 2 —— 公式 34 =2 10+500=520m 、所选择的钢丝绳和尾绳的型号与技术参数如下表： 表 32 钢丝绳种类 抗拉强度 数量 单位质量 直径 破断拉力之和 6 （ 37）股 321470特 甲 镀 左（右） 1470Mpa 4根 ㎏ 6 37股 圆股钢丝绳 1400Mpa 2根 13 、主导向轮的计算与选型 、摩擦轮的直径计算 摩擦轮直径的计算原则与单绳缠绕式提升机相同，即，使钢丝绳在摩擦轮上的弯曲应力较小为主要原则。 有导向轮时： mmdD ,100 无导向轮时： mmdD ,80 落地式多绳摩擦提升机的选型应按有导向轮计算，即： mmdD 330033100100  、提升系统的最大静张力和最大静张力差的计算： 最大静张力差为：   gHmnmmF cpzJ m a x —— 公式 41   a x JF =