桥梁工程课程设计(专业版)

　　

【正文】 ① ．每延米板上的恒载 g g1=123= KN/m C50混凝土垫层： g2=124= KN/m T形梁翼缘板自重： g3=126= KN/m 每延米跨宽板的恒载总计： ② ．永久荷载效应计算 11 弯矩： 剪力： 32 土木工程专业课程设计 图 13 行车道板计算图式（单位： cm） ③ ．可变荷载效应 公路 1级：以重车后轮作用于铰缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载，如图所示。 根据前文计算，取 1号梁的跨中弯矩效应进行组合： 短期效应组合 mnMs； = ++ = 式中 MQ1k— 汽 车荷载效应（不含冲击）的标准值； MQ2k— 人群荷载效应的标准值。 选用 2φ8双肢箍筋（ R235， ），则面积 Asv=101mm2 ；距支座中心 h / 2处的主筋为 2φ32. Asv== 3； 。人行道板以 集中竖向力作用在一块板上。 各梁横向分布系数： 汽＝ ＝ 2 汽＝ ＝ 2 汽＝ ＝ 2 人群荷载： 人＝ 人＝ 10 土木工程专业课程设计 人＝ ＝ 人行道板： 板＝ ＝ 板＝ ＝ 板＝ 梁端剪力横向分布系数计算 利用 G— M 法计算所得荷载横向分布系数适用于跨 中 ,因此还需采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数 汽车荷载： 汽 汽 （ 汽 人群荷载： 11 土木工程专业课程设计 人＝ 人＝ ； 人＝ ； （二）作用效应计算 (1) 永久荷载 假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算如下： 钢筋混凝土 T 形梁桥永久 荷载计算 按人行道板横向分布系数分摊到各梁的板重为： 1 号， 5号梁： η1板 = η1板 q=6= KN/m 12 土木工程专业课程设计 4 号梁： η2 板 = η2 板 q=6= KN/m 3 号梁： η3 板 = η2 板q=6= KN/m 则各梁的恒载汇总如下： 各梁的恒载汇总表 （ 2）永久作用效应计算 影响线面积计算见下表 . 永久作用效 应计算见下表。代入上式 ,可得 = mm 按照有关箍筋的构造要求，选用 Sv=100mm。 长期效应组合 =++ = KN 图 14 可变荷载计算图式（单位： cm） 33 土木工程专业课程设计 车辆荷载后轮着地宽度 b2及长度 a2分别为 a2= b2= 沿着行车方向轮压分布宽度为 a1= a2+2H=+2(+)= 垂直行车方向轮压分布宽度为 b1= b2+2H=+2(+)= 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度 a=a1+d+2l0=++= 单轮时： 局部加载冲击系数取 ，则作用于每米宽板条上的弯矩为 = 单 个 车 轮 时 ： = KN 五 .行车道板的计算 （一）永久荷载 效应计算 由于主梁翼缘板在接缝处沿全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间 铰接的板计算，如图所示。= Vcs1+ Vsb1=（ +） KN 斜截面 22： 斜截面 = 斜截面截割 2组弯起钢筋 2Φ32+2Φ32，故 27 土木工程专业课程设计 Vsb3=10 Vcs3+ Vsb3=+= 斜截面 44： 斜截面 C1— 钢筋表面形状系数，取 C1=； C2— 作用长期效应影响 系数，长期荷载作用时， C2=1+, Nl和 Ns分 别为按作用长期效应组合和短期效应组合计算的 d— 纵向受拉钢筋直径，当用不同直径的钢筋时，改用换算直径 de，本设 ； 计中对钢筋混凝土构件， ρ— 纵向受拉钢筋配筋率，当 ρ，取 ρ=； 28 土木工程专业课程设计 当 ρ，取 ρ=； Es— 钢筋的弹性模量，对 HRB335钢筋， Es=105MPa； bf— 构件受拉翼缘宽度； hf— 构件受拉翼缘厚度； — 受拉钢筋在使用荷载作用下的应力，即 — 按作用短期效应组合计算的弯矩值； As— 受拉区纵向受拉钢筋截面面积。 Asv— 同一截面上箍筋的总截面面积（ mm2）； fsv— 箍筋的抗拉强度设计值，选用 R235钢筋，则 fsv=195MPa； b— 用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的梁腹宽度（ mm）； h0— 用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ξ— 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值分配于混凝土和箍筋共同承担的分配系数，取ξ=； Vd— 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值（ KN）。人群荷载取 3KN/m3。 永久作用计算表 （ 1）汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为： 13 土木工程专业课程设计 EIc 式中 l结构的计算跨径（ m） (N/